主要技術指標酒鋼不銹鋼冷軋建有熱退火酸洗機組（HAPL）冷退火酸洗機組（CAPL）各1條，配套建設3套酸凈化系統，由瑞典SCANACON公司設計制造，其中HAPL 21主要技術指標1.7m3/h金屬最大去除率：HAPL處理廢酸溫度：HAPL60-65*C，CAPL50-60*C；處理廢酸的液體含量：HAPLx 1g/L酸凈化單元數量：HAPL 2套SAR模塊，每套8臺樹脂1套SAR模塊，共5臺樹脂床。

焊接電流與電極間電壓波形完全同相位，表明電極間電壓波形沒有相移，波形無失真。所測得的電流信號是經過電流表積分后得到的電壓信號，因此，中的mV及kA關系進行換算，即可得到瞬時的焊接電流值，然后可按下式計算每一瞬間的動態電阻值！，即：頻率為了準確測量6個焊點的熔核直徑，將試件從貼合面剖開，制作金相磨片，在金相顯微鏡下量取熔核最大及最小直徑，然后取平均值作為最終熔核直徑％核。量得的6個焊點的熔核直徑見表4，貼合面處的熔核形貌如所示。

頻譜分析時，采用漢寧窗函數對信號進行加權，所獲得的6個焊點的動態電阻曲線幅頻圖如所示。

由可見，動態電阻的幅頻圖在0Hz和3.1Hz處有最大的幅值，即點焊過程中動態電阻分量集中在低頻段。典型的指數型曲線經過傅里葉變換后，其幅頻值隨著頻率的增大而根據表3及表4的數據，可作出動態電阻曲線的幅頻值與％核的關系曲線，見。

300I2.據此可初步認為不鎊鋼動態電阻曲線近似為指數曲線。該幅值與焊點熔核直徑成正比，3.1Hz處的幅頻值與熔核直徑◎6個焊點的處的幅頻值見表3PlecteoniePublishingH同樣成正1比，但處的。幅頻檀隨熔核直徑變化的曲線斜率焊接過程數值模擬熱源模式的比較陳家權，肖順湖，吳剛，楊新彥（廣西大學機械工程學院，廣西南寧530004）雙橢球分布函數、生死單元方法。針對具體算例，采用3種不同的熱源加載模式進行三維焊接溫度場的數值計算，并比較不同方法計算焊接溫度場結果的差異。結果表明，生死單元方法是一種簡單的熱源加載模式，其計算效率優于其他2種加載方法。

在焊接結構設計和工藝分析中，一般是通過大量焊接工藝試驗來評定工藝因素的變化對焊接殘余應力和變形乃至使用壽命的影響。近年來，隨著數值計算理論和有限元方法的發展以及計算機的普及和性能的提高，焊接過程的數值模擬得以實現。通過數值模擬計算、動態仿真焊接過程，預測不同焊接工藝條件下的殘余應力和變形，進而實現對焊接工藝的優化設計。

焊接熱源模型是實現焊接過程數值模擬的基本條件。焊接熱源具有電弧局部集中、瞬時和快速移動的特點，易形成在時間和空間域內梯度都很大的不均勻溫度場，這種不均勻溫度場會導致在焊接過程中和焊后出現較大的焊接應力和變形。因此，在數值模擬計算焊接過程的溫度場時，熱源模型的研究至關重要，它關系到焊接溫度場和應力變形的計算精度，特別是在靠近熱源的地方影響更大。對此，人們提出了一系列的熱源計算模式，其中應用較廣的是高斯分布熱源模型、雙橢球熱源模型和基于生死單元的焊接熱源加載模型。

進行溫度場的有限元計算，并時3種熱源模型的計算結果作進一步比較，確定符合焊接過1焊接熱源基本模型1.1高斯熱源模型Eagai和Tgb%：1；將焊接加熱斑點上熱流密度的分布近似地用高斯數學模型來描述，即焊接熱源的熱流密度可表示為如下高斯分布函數：有效加熱半徑，mm；"為熱源某點至電弧加熱斑點中心的距離，mm；Q為熱源瞬時給焊件的熱能，W；為焊接熱效率；U為電弧電壓，V；I為焊接電流，A. 1.2雙橢球型熱源模型由于高斯分布函數沒有考慮電弧的穿透作用，為了克服這個缺點，AGoldak提出了雙橢球形熱源模型。這種模型將焊接熔池的前半部分作為一個1/4橢球，后半部分作為另一個1/4橢球。設前半部分橢球能量分數為/1，后半部分橢球能量前半部分橢球內熱源分布函數：基金項目：廣西自然科學基金項目（桂科自013505）P應懷樵'波形和頻譜|析機數據處理<北北京：中（國鐵道出11質量檢測方面的研究reserved-較小，即0 Hz處的幅頻值隨熔核尺寸的變化最為敏感。